http://www.elforsk.se/Global/Omv%C3%A4rld_system/filer/LuganoReportSubmit.pdf
を元にします。)
4.2 Convection
4.2対流
In order to calculate the heat dissipated by convection, two different kinds of surfaces must be taken into consideration, the smooth cylindrical surfaces of the rods and reactor caps, and the ridged cylinder of the reactor body.
対流が発生する熱を計算するためには、表面の2つの異なる種類が考慮されなければならない、ロッド及び反応器キャップの滑らかな円筒面、それと、反応器本体の隆起シリンダー。
If one identifies both the rods and the reactor caps as cylinders immersed in air,
もし、人が、ロッドと反応器のキャップの両方を、空気中に晒されているシリンダとして識別している場合は、
one may, for each of them, calculate the heat Q emitted by convection per time unit by means of Newton’s relation.
人は、それらのそれぞれのために、ニュートンの関係を用いて、単位時間当たりの対流によって、放出される熱Qを算出してもよい。
If Ta indicates air temperature, A the surface area of a cylinder, and Ts the cylinder’s temperature, we have:
Taは空気温度を示している場合、Aはシリンダーの表面積、それと、Tsはシリンダの温度ならば、私たちは次を持つ：
Q = hA(Ts–Ta) = hAΔT [W] (2)
where h defines the thermal exchange coefficient [W/m²K].
ここで、hは熱交換係数を定義する [W/m²K]
Calculating h is the fundamental problem of thermal convection calculation, and has been tackled by various authors more or less empirically (See f.i. [6], [7], and [8]).
h を計算することは、熱対流計算の基本的な問題であり、さらに、多かれ少なかれ経験的に、さまざまな著者によって取り組まれています（f.i.参照[6]、[7]及び[8]）。
In the specific case of cylindrical surfaces, one of the more commonly used expressions is the following one:
円筒面の特定の場合において、より一般的に使用される式の一つは、以下のものである。
h = (kCRaⁿ) / D [W/m²K] (3)
where k indicates the coefficient of thermal conductivity of air [W/mK],
ここで、kは、空気の熱伝導率を示す [W/mK],
C and n are two constants, Ra is Rayleigh’s number, and D the diameter of the cylinder.
C及びnは、2つの定数であり、Raは、レイリーの数であり、Dは、シリンダーの直径。
Rayleigh’s number is a dimensionless parameter given by the following expression:
レイリーの数は次式で与えられる無次元パラメータである。
Ra = (gβ(Ts – Ta)D³) / να (4)
where g [m/s2] is gravitational acceleration,
ここで、g [m/ S ^ 2] は、重力加速度、
β[K–1] is the volumetric thermal expansion coefficient,
β[K ^ -1]は、体積熱膨張係数である、
which, for an ideal gas (applied here to air for simplicity) is= 1/T;
これについ、理想気体に対して（簡単にするために空気にここで適用） = 1/T である、
next, ν [m²/s] is kinematic viscosity, and α [m²/s] is thermal diffusivity.
次に、ν[㎡/ s]は、動粘度である、さらに α[㎡/ s]は熱拡散率である。
Coefficients β, k, α, and ν are all temperature-dependent,
係数はβ、K、α、νが全て温度依存、
and must be calculated at the so-called “film temperature” Tf = (Ts + Ta) / 2.
いわゆる「フィルム温度」で計算されなければならない Tf = (Ts + Ta) / 2.
Plots 2, 3, and 4 express these trends for a range of temperatures from 100 to 1000 K
プロット2、3、さらに4は、100から1000 Kまでの温度範囲のためにこれらの傾向を表現する、
and have been taken from the data reported in Appendix A of [9].
および、[9]の付録Aに報告されたデータからとられている。
(訳注 ここでpage10が終わり)
プロット2、3、および4。
Trends of thermal conductivity k [W/mK], kinematic viscosity ν [m²/s], and thermal diffusivity α [m²/s] of air in function of temperature, reproduced from data found in the literature [9].
熱伝導率の動向 k [W/mK]、動粘性率ν [m²/s]、及び、温度の関数内の空気の熱拡散率 α [m²/s]、文献[9]に見たデータから再生。
The convention used to present numerical values of the properties is illustrated by this example:
特性の数値を提示するために使用される規則は、この例で示されている。
for T = 300 [K] we have k ∙ 103= 26.3 [W/mK],ν ∙ 106= 15.9 [m²/s], and α ∙ 106= 22.5 [m²/s]; therefore k = 0.026 [W/mK], ν = 0.000016 and α = 0.000023.
T = 300 [K] に対して、k ∙ 103= 26.3 [W/mK] であり、 ν ∙ 106= 15.9 [m²/s]、さらに、α ∙ 106= 22.5 [m²/s]である、それ故、 k = 0.026 [W/mK]、ν = 0.000016 さらに α = 0.000023 である。
(訳注 ここで11ページの終わり)
The Rayleigh number expresses the ratio of buoyancy forces to viscous forces,
レイリー数は、粘性力と浮力との比を表す
and its value is indicative of the laminar-turbulent transition, which occurs when Ra >109.
さらに、その値は、層流-乱流遷移を示す、それは、Ra >109 のとき発生する。
Constants C and n are dependent on the value of Ra, according to what is expressed by Table 1 [9].
定数Cとnは、Raの値に依存している、表1で表されるものに従う[9]。
Table 1.Values of the constants C and n corresponding to variations of the Rayleigh number.
表1。定数Cとnの値は、レイリー数の変化に対応する。
Thermal flow emitted by the body of the reactor by natural convection may be in turn calculated by an expression suitable to objects having circular fins,
自然対流による反応器の胴体によって放出される熱流が、円形のフィンを有する物体に適した式によって順番に計算することができる、
to which our ridges may be compared for simplicity’s sake.
これに対して、私達の隆起部が簡単さのため比較することができる。
Figure 8 shows a single circular fin, triangular in profile.
図8は、単一の円形フィンを示しています、断面では三角形だけど。
This shape is the closest possible to the reactor’s ridges, and is appropriate to represent them.
この形状は、反応器の隆起部にできるだけ近いし、それらを表現するために適切である。
図8。 三角形の断面を有する円形フィンの表現。その形状は、反応器の隆起部ものと非常に類似している、および自然対流を計算するためのモデルとして使用された。
Let us then approximate the body of the reactor to that of a cylinder having N fins,
私たちは、それでは、N個のフィンを有するシリンダのそれに反応器の本体を近似しましょう、
each one having surface Af.
それぞれのものは、表面 Af を有する。
If we take At as the its total surface, we have:
私たちは、At を その全表面とする場合は、次のようになります
At = NAf (5)
The length of the reactor body is given by L = 200 mm, and that of the base of each ridge is given by δb = 3.25 mm.
反応器本体の長さは、L = 200 mm によって与えられる、各稜線の基部のそれは δb = 3.25 mm で与えられる
If we compare this to a finned cylinder having no space between fins,
もし、私たちが、これを、フィンの間には空白を持たないフィン付きシリンダーと比較すると、
the number of ridges/fins along it is = N = L / δb ≈ 61. For the area of each fin, we have:
それに沿った稜線/フィンの数は、 = N = L / δb ≈ 61。 各フィンの面積については、こうなります、
Af= 2π(ra² – rb²) = 3.22 ∙ 10 ^ –4 [m²] (6)
where ra is the distance between the axis of the cylinder and the tip of a fin, = 1.23 ∙ 10–2[m],
ここで、ra は、円筒の軸とフィンの先端間の距離 = 1.23 ∙ 10–2[m] であり、
while rb is the radius of the cylinder = 1.0∙10–2[m] (Figure 8).
一方、 rbは、円筒の半径 = 1.0 * 10 ^ –2[m] である（図8）。
Note how this formula for the area is actually fit for fins having a rectangular, not triangular, profile;
面積については、この式は、実際の矩形、三角ではないです、の断面を持つフィンに適合していることに注目してください、
(訳注 ここで 12ページの終わり)
this approximation is however commonly used, as one may see f.i.in [10].
この近似は、しかし一般的に使用され、[10]のf.i. に見ることができます。
We may calculate the total thermal power emitted by convection by the reactor body in the following manner [9]:
私たちは、以下のようにして反応器本体により対流によって放出された合計熱出力を計算することができる[9]、
Q = NηhAf(Ts–Ta) [W] (7)
assuming that coefficient h is equivalent of what one would have for a finless surface.
その係数h は、フィン無し面に関してそういう物が持っているであろうものと同じであるとと仮定すします。
This coefficient is therefore calculated as in (3), referring to a cylinder having the size of the reactor but completely devoid of fins (see here [9]).
この係数は、したがって、（3）のように計算される、ある反応器のある大きさを有するシリンダを参照することで、ただしフィンを完全に欠いた物であるが、 (ここ[9]を見よ)。
Parameter η represents here the efficiency of each fin, and is an index of its thermal performance.
パラメータηは、各フィンの効率を、ここで示している、及び、その熱的性能の指標となる。
Since the driving potential for convection is expressed by the difference in temperatures between a body and its exchange fluid,
対流のための駆動電位が、本体とその交換流体の間の温度の差異によって表現されるので、
it is obvious that the maximum thermal flow for a fin would be had if its entire surface were at the same temperature as its base.
明らかであることは、フィンの最大熱流が、対応しいたであろうことであり、ただし仮に、その表面全体が、そのベースと同じ温度であった場合であるが。
However, as each fin is characterized by a finite resistance to thermal conduction,
しかし、各フィンは熱伝導にとっての有限抵抗によって特徴付けられるように、
there will always be a thermal gradient along it, and the condition given above is a mere idealization.
常にそれに沿って温度勾配があるだろう、そして上記の条件は、単なる理想である。
Therefore, the efficiency for a fin is defined as the ratio of heat actually exchanged with air to its the maximum ideal amount.
したがって、フィンの効率が、その最大の理想的な量で、空気と実際に交換される熱の比率として定義される。
In the case of a fin having triangular profile, one may calculate the trend of η as a function of a dimensionless parameter m, equal to:
三角形の断面を有するフィンの場合には、人は無次元パラメータmの関数としてηの傾向を計算することができる、すなわち、
m = b(2h / k δb) ^ 0.5 with b = r a- r b = 2.3 * 10^–3 [m]; k [W/mK]:
thermal conductivity of the cylinder (8)
シリンダの熱伝導率 (8)
This trend may be seen in Figure 9; for calculation details see [10].
この傾向は、図9に見ることができる。計算の詳細は、[10]を参照せよ。
図9。 三角形の断面を有する円形フィンの効率を示すプロット。 [10]から。
(訳注 4.2(13ページの中部まで)はここで終わり)
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